Einsatz von Supraleitern in Elektroenergiesystemen

Inhaltsverzeichnis

Kurzfassung der Studienarbeit II

Abkürzungsverzeichnis

Formelverzeichnis

Abbildungsverzeichnis

1. Einleitung

2. Grundlagen der Supraleitung
2.1 Meissner-Ochsenfeld-Effekt
2.2 BSC-Theorie
2.3 Josephson-Effekt
2.4 Klassifizierungen der Supraleiter
2.4.1 Supraleiter Typ 1
2.4.2 Supraleiter Typ II

3. Hochtemperatur-Supraleiter

4. Supraleiter im Elektroenergiesystem
4.1 Aufbau eines supraleitenden Übertragungskabels
4.2 Verluste bei einem supraleitenden Übertragungskabel
4.3 Kühleinrichtung

5. Supraleitende Strombegrenzer

6. Weitere Anwendungen in Energiesystemen
6.1 Supraleitender Rotor
6.2 Supraleitender Transformator

7. Wirtschaftlichkeit

Fazit und Ausblick

Quellenverzeichnis

Anlagen

Kurzfassung der Studienarbeit II

Die vorliegende Studienarbeit II mit dem Thema "Einsatz von Supraleitern in Elektro­energiesystemen" widmet sich der Frage nach der effizienten Einsatzmöglichkeit von Supraleitern in der Energiewirtschaft. Die derzeitig deutschlandweite Energieübertra­gung erfolgt mittels metallischer Leitern, deren Leitungswiderstand mit zunehmender Länge steigt und somit zu einer Begrenzung der zu übertragenden Leistung führt. Sup­raleiter sind metallische Leiter, dessen spezifischer, elektrischer Widerstand unter be­stimmten Voraussetzungen auf Null abfällt. Supraleiter können annähernd verlustlose Energieübertragungen ermöglichen. In dieser Arbeit werden zunächst die wesentlichen theoretischen Grundlagen der Supraleitung herausgearbeitet. Dabei kristallisieren sich Supraleiter zweier Kategorien heraus. Supraleiter der Kategorie I, welche nur reine Elemente wie Quecksilber sein können, verbannen durch den Meissner-Ochsenfeld­Effekt Magnetfelder aus dem Leiterinneren und wirken wie ein perfekter Diamagnet. Beim Überschreiten einer bestimmten Stromdichte (JC) im Leiter, ab einer bestimmten Stärke eines von außen angelegten Magnetfeldes (HC) und ab Überschreiten einer Grenztemperatur (TC) bricht die supraleitende Fähigkeit zusammen. Elemente mit me­tallischen Legierungen bilden Supraleiter des Typs II. Diese Kategorie besitzt eine Übergangsphase, welche eine Aufrechterhaltung der supraleitenden Eigenschaft bei noch höheren Stromdichten ermöglicht. Diese Übergangsphase kann durch gezielte Verunreinigungen der Gitterstrukturen erweitert werden. Durch die Vergrößerung der Übergangsphase entsteht ein sogenannter Hochtemperatursupraleiter der ersten Ge­neration. Diese Generation ermöglicht eine Energieübertragung von Stromdichten, mit dessen Hilfe zahlreiche Haushalte versorgt werden könnten. Vor der Entdeckung der Hochtemperatursupraleiter musste das teure Kühlmedium Helium bei Elementen oder Verbindungen mit supraleitenden Eigenschaften verwendet werden. Der Supraleiter muss hierbei nahezu auf den absoluten Nullpunkt heruntergekühlt werden. Seit der Entdeckung der Hochtemperatursupraleiter ist eine Kühlung mit Stickstoff möglich, denn aufgrund der geänderten Gitterstrukturen tritt die supraleitende Eigenschaft be­reits bei 77 K (-196,15 °C) ein. Somit erschließt sich eine wirtschaftliche Nutzung im energiewirtschaftlichen Sektor. Verbesserte Verfahren zur Herstellung von Hochtempe­ratursupraleitern sorgen für die Schaffung der zweiten Generation und von noch gerin­geren kritischen Temperaturen von bis zu 130 K, die des Yttrium-Barium- Kupferoxids (YBCO Verbindung). Ein einzelnes hochtemperatursupraleitendes Energiekabel der zweiten Generation ersetzt fünf 10 kV-Energiekabelsysteme mit Kupferleitern, da es über das Hundertfache an Stromdichten innerhalb einer Spannungsebene übertragen kann. Fortführend werden in dieser Arbeit die für den Einsatz im Elektroenergiesystem wichtigsten Komponenten der Supraleitung wie supraleitende Kabel, Endverschlüsse, Kühlanlage und supraleitende Strombegrenzer, thematisiert und deren Funktion erklärt. Ergebnisse von Machbarkeitsstudien und Projekten wie „AmpaCity" ergeben, dass be­reits jetzt schon der reguläre Einsatz von Supraleitern in Elektroenergiesystemen mög­lich ist.

Abkürzungsverzeichnis

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Hinweis: Begriffe, die mit einer Zahl versehen sind werden im Glossar erklärt. Das Glossar befindet sich in den Anlagen.

Formelverzeichnis

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Abbildungsverzeichnis

Abb. 2.1.2: Widerstandsverhalten von Hg bei Veränderung der Temperatur

Abb. 2.1.3: Darstellung der Abhängigkeit des Supraleiters

Abb. 2.1.4: Atomgitter mit positiven Atomrümpfen und Valenzelektronen

Abb. 2.1.5: Meissner-Ochsenfeld-Effekt

Abb. 2.1.6: Durch ein Elektron erzeugte Verformung des Atomgitters

Abb. 2.1.7: Schematische Darstellung eines Cooper-Paars mit Phononenkern

Abb. 2.1.8: Energieband eines Cooper-Paars

Abb. 4.4.6: Abhängigkeit inneres Magnetfeld vom äußeren Magnetfeld eines SL

Abb. 4.4.7: Shubnikov-Phase und Bildung von Flussschläuchen

Abb. 4.4.8: Flussquanten im Supraleiter Typ II während der Shubnikov-Phase

Abb. 4.4.9: Zustände der Supraleitung des Typ II

Abb. 4.4.10: Flussschläuchebildung (Abb. 4.4.8) eines Supraleiters des Typ II

Abb. 3.1: Korngrenzmodell für HTS

Abb. 4.1.3: Aufbau des supraleitenden Bandleiters zweiter Generation

Abb. 4.1.2: Aufbau eines 3 AC 6,3/10 kV- kompakten triaxialen HSL-Kabels

Abb. 4.3.2: möglicher Aufbau eines Kühlkreislaufs für supraleitende Energiekabel.

Abb. 5.1: Supraleitender Strombegrenzer

Abb. 5.3: Resistive Prinzip eines SCFL

Abb. 7.1.1: Trasseneinsparung durch den Einsatz von SL Energiekabel

1. Einleitung

Wegen des weltweit zunehmenden Energiebedarfs durch Wirtschaftswachstum steigt die Forderung nach der Erhöhung des Anteils einer umweltfreundlichen Lösung der Energieversorgung. Durch die Umsetzung des Ausbaus regenerativer Energiequellen wird dieser Forderung bereits in der Bundesrepublik Deutschland nachgegangen. Das Ziel der Regierung ist die Reduzierung, später die Unabhängigkeit von fossilen und atomaren Brennstoffen (Kohle-, und Kernkraftwerke)[1]. Einen Teil der Energie wird bei der Energieübertragung mit zunehmender Leitungslänge durch den zunehmenden Leitungs- und Blindwiderstand in Wärme umgewandelt. Die zu übertragende Wirkleis­tung wird um diese Energie reduziert. Die Lösung für eine effizientere Energieübertra­gung in Elektroenergiesystemen, aber auch in Bereichen von Elektronikenergiesyste­men kann in Zukunft die Technologie der Supraleitung darstellen. Supraleiter sind elektrisch leitende Materialien, deren elektrischer Widerstand ab einer bestimmten Un- terschreitung der Temperatur nicht mehr nachweisbar ist. Heike Kamerlingh Onnes, Professor der Experimentalphysik an der Universität Leiden, führte gegen Ende des 19 Jahrhunderts Tieftemperaturexperimente mit Gasen durch. Prof. Onnes gelang es am 10. April 1908 erstmalig das Edelgas Helium (He) zu verflüssigen. Bis zu diesem Zeit­punkt wurde die Temperatur von 4 Kelvin (K), also -269,15 Crad Celsius (°C), mit kei­nem Verfahren unterschritten. Während der Durchführung weiterer Experimente mit anderen Stoffen entdeckte Prof. Onnes am 08. April 1911, dass bei Quecksilber (Hg) der elektrische Widerstand sprunghaft gegen Null fiel, nachdem er die kritische Tempe­ratur von 4,183 K (Abb. 2.1.2) erreicht. Diese Experimente sind möglich, weil das flüs­sige He nun als Kühlmittel eingesetzt werden kann. Mit Hg ließen sich zur damaligen Zeit einfach Experimente durchführen, da es in einer bestimmten hochreinen Form hergestellt werden konnte, somit nur geringe Verunreinigungen enthielt und es eine niedrige Schmelztemperatur besitzt. Metalle und Legierungen wie Zinn, Zink, Indium, Blei und Aluminium weisen ab der Unterschreitung einer Tc ebenfalls supraleitende Eigenschaften auf. Diese Materialien zählen zu den ersten entdeckten Supraleitern. Prof. Onnes widmete sich nach dieser Entdeckung der Frage nach dem Einsatz von Supraleitern in der Energiewirtschaft. Kann Energie verlustfrei transportiert werden? Es existiert ein kritisches Magnetfeld. Je größer der Strom im Leiter, umso größer das magnetische Feld, denn der Strom besitzt ein Eigenfeld. Wird das kritische Magnetfeld jedoch überschritten, so verschwindet die supraleitende Eigenschaft des jeweiligen Me­talls. Demnach wird die zu transportierende Stromstärke durch das resultierende Ei­genmagnetfeld begrenzt, wenn dieses Hc überschreitet. Des Weiteren entdeckte Ka­merlingh Onnes, dass es auch eine kritische elektrische Stromdichte gibt. Zusammen­gefasst bedeutet das, dass eine supraleitende Eigenschaft des entsprechenden Mate­rials nur besteht, wenn die kritische Temperatur, das kritische Magnetfeld und die kriti­sche elektrische Stromdichte nicht überschritten werden [2: S.1ff ,3 ,4: S.115-118] (Abb. 2.1.3). Ein Durchbruch in der Forschung der Supraleiter ereignete sich im Jahre 1986, als Johannes G. Bednorz zusammen mit Karl A. Müller die Hochtemperatur­Supraleitung (HTS) entdeckten. Das führte nun wenig später zu einem technisch mög­lichen Einsatz von Supraleitern oberhalb einer Tc von 130 K (-143,15 °C). Helium als Kühlmittel kann nun durch flüssigen Stickstoff, einer günstigeren Alternative ersetzt werden [4: S.149f].

2. Grundlagen der Supraleitung

Um das Phänomen der Supraleitung zu erklären ist ein kurzer Rückblick zu den Vor­gängen im inneren eines metallischen Normalleiters notwendig.

Normalleiter vs. Supraleiter

Bei einem metallischen Normalleiter sorgen die Anzahl und die Dichte 1delokalisierter Valenzelektronen im Atomgitter (Abb. 2.1.4) mitunter für die Leitfähigkeit. Die Valen­zelektronen sind freie Ladungsträger, die sich an Atombindungen beteiligen können. Die Atomrümpfe im Gitter sind stationär [5: S.14]. Der elektrische Widerstand resultiert aus dem Ereignis, dass diese Atomrümpfe bei Normtemperatur um ihren stationären Ort schwingen, Valenzelektronen an ihnen kollidieren, abgebremst werden und hier­durch kinetische Energie in Wärme umgewandelt wird. Je kühler ein Material ist, desto weniger schwingen die Atomrümpfe um ihren stationären Punkt. Da die Wahrschein­lichkeit von Kollisionen mit den Rümpfen sinkt, reduziert sich somit auch der elektrische Widerstand. Ein Material gilt als leitfähig, wenn dieses eine Leitfähigkeit größer 106 S/m aufweist. Hierbei wird aus der SI-Einheit S für Siemens die Leitfähigkeit und m für Me­ter abgeleitet. Geht der elektrische Widerstand (R) gegen Null so entsteht eine nahezu unendliche Leitfähigkeit, die Supraleitung (Gl. 2.1.1). Warum der Widerstand unmess­bar klein wird, erklärt annähernd die BSC-Theorie des Kapitels 2.2 [6, 5: S. 13] (Abb.2.1.2):

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Nachdem 1911 die Supraleitung von Onnes entdeckt wird, fingen Wissenschaftler weltweit an sich mit diesem Themengebiet verstärkt auseinanderzusetzen.

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Abb. 2.1.2: Widerstandsverhalten von Quecksilber bei Veränderung der Temperatur. Ergebnisse von Prof. Kamer- lingh Onnes [2: S.3].

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Abb. 2.1.3: schematische Darstellung der Abhängigkeit des Supraleiters der Temperatur vom Magnetfeld (eigene Darstellung, anlehnend an [2: S.3]).

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Abb. 2.1.4: Atomgitter mit positiven Atomrümpfen (rot) und delokalisierten Valenzelektronen negativ geladen (blau), schematisch (eigene Darstellung, anlehnend an [5: S.14]).

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

2.1 Meissner-Ochsenfeld-Effekt

Im Jahre 1933 wurden Walther Meissner und dessen Gehilfe Robert Ochsenfeld damit beauftragt, ein angelegtes Magnetfeld nahe der Oberfläche eines supraleitenden Mate­rials zu messen. Der Übergang vom leitenden in den supraleitenden Zustand wird thermodynamisch als Phasenübergang (Abb. 2.1.3) bezeichnet. Die Messung wurde während des Phasenübergangs durchgeführt. Beide beobachteten ein Herausdrängen des Magnetfeldes aus dem Inneren des Supraleiters während des supraleitenden Zu­stands (Abb. 2.1.5 b). Man spricht hier auch von Diamagnetismus während der Supra­leitung. Ein externes Magnetfeld (B) induziert ein im Leiter internes Magnetfeld, wel­ches dem externen B entgegenwirkt. Folglich fließen supraleitende Abschirmströme während des Effekts in der dünnen Oberflächenschicht des Supraleiters, die ursächlich sind, für das entgegenwirkende Magnetfeld und sorgen für eine Magnetfeldkompensa­tion[8].

Der Meissner-Ochsenfeld-Effekt beschreibt den Zustand der Supraleitung als thermo­dynamisches Gleichgewicht, denn es müssen bestimmte Bedingungen erfüllt sein, da­mit dieser Effekt entsteht. Die Temperatur muss kleiner als die kritische Temperatur und das Magnetfeld muss kleiner als das kritische Magnetfeld in Anhängigkeit der Temperatur sein. Auch ist die Supraleitung unabhängig von der Richtung. Das heißt, dass dieser Zustand erreicht wird ungeachtet dessen in welcher Reihenfolge die zuvor beschriebenen Bedingungen angewandt werden [2: S.6, 4: S.119-120]. Dieser Effekt macht sich bemerkbar, wenn an einem Stoff im supraleitenden Zustand ein ferromag­netischer Festkörper aufgelegt wird. Der Festkörper würde vom Supraleiter abgestoßen werden, was als sogenannte Levitation bezeichnet wird (Anlage B.1).

Trotz des Meissner-Ochsenfeld-Effektes kann das externe Magnetfeld geringfügig in die Oberfläche des Supraleiters eindringen. Das oberflächige Eindringen wird als Lon- donsche magnetische Eindringtiefe (^™) definiert. Die supraleitenden Abschirmströme können nur eine bestimmte Stromdichthöhe annehmen. Wird hierbei das externe Mag­netfeld oder die Stromdichte innerhalb des Leiters zu groß, so dringen die Feldlinien des von außen angelegten Feldes über die Am hinaus ein und lassen die Supraleitung zusammenbrechen (Abb. 2.1.5 a) [8: S. 196ff].

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Abb. 2.1.5: Meissner-Ochsenfeld-Effekt. a.) Kugelförmiger Leiter mit supraleitende Eigenschaft als Normalleiter. b.) Kugelförmiger Leiter mit supraleitende Eigenschaften als Supraleiter (eigene Darstellung, anlehnend an [2: S.6])

2.2 BSC-Theorie

Bis zum Jahre 1957 konnte der Effekt des Supraleitens nicht genau erklärt werden bis John Bardeen, Robert Schrieffer und Leon Cooper die BSC-Theorie aufstellten. Diese Theorie besagt, dass durch die Verzerrung des Kristallgitters, oder auch Atomgitters, die sogenannten “Cooper-Paare entstehen". Ein Atomrumpf besitzt positive Gitterio­nen, welche mit dem Atomrumpf umso weniger um den stationären Punkt schwingen, je nieder die Temperatur ist. Auch die Elektronen bewegen sich mit abnehmender Temperatur immer langsamer. Ab der kritischen Temperatur eines supraleitenden Ma­terials sind die Elektronen langsam genug, dass das einzelne Elektron die jeweils um­liegenden Atomrümpfe, bzw. Ionen des Gitters zu sich verschiebt und somit eine Wel­lenverzerrung (Phonon) im Gitter erzeugen (Abb. 2.1.6). Durch die Elektron-Phonon- 3Wechselwirkung der positiv geladenen Ionen mit dem einzelnen Elektron entsteht eine verstärkte positive Ladungsdichte. Hierdurch wirkt eine große Anziehungskraft, die sich auf ein anderes Elektron auswirkt und dieses anzieht. Die Coulomb-Abstoßungskraft (Gl. 2.1.8) beider zueinander negativ geladenen Elektronen wirkt nun nicht mehr, da beide Elektronen eine Wechselwirkung (WW) zueinander erfahren. Die Elektron- Phonon-WW ist somit größer, als die Abstoßungskraft und überkompensiert diese. Es bildet sich aufgrund der Elektron-Elektron-WW ein Cooper-Paar (Abb. 2.1.7a). Da zwei positive Gitterionen vorhanden sind, kann sich nämlich das zweite Elektron dem ersten anheften. Am laufenden Band entstehen und zerfallen nun Cooper-Paare. Das einzel­ ne Cooper-Paar hat eine bestimmte Eigenschaft, welche folgend erklärt wird: Beide Elektronen eines zu bildenden Cooper-Paares haben während des Zusammenstoßes gleichgroße entgegengesetzte Geschwindigkeiten. Somit ergibt sich für den Ge­samtimpuls K der Wert 0 (Abb. 2.1.7b) [7,8]:

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Der Wellenvektor (Gl. 2.1.6) des ersten Elektrons sei +fc±, während der Wellenvektor des zweiten Elektrons -k2 ist. K stellt hierbei den Gesamtimpuls dar. Das einzelne Elektron ist ein Fermion, d.h. dass ein Elektron laut PSE einen halbzahligen Spin be­sitzt und nach dem 14Pauli-Prinzip wirkt. Das Pauli-Prinzip beschreibt die Struktur und den Aufbau eines Atoms [36: S.18]. Laut dem Pauli-Prinzip kann jeder Quantenzustand nur einmal besetzt werden. Bildet sich nun ein Cooper-Paar, so ergibt sich ein ganz­zahliger Spin. Der Gesamtspin wird also geradzahlig. Es liegt nun ein Boson vor, das Pauli-Prinzip wird unwirksam. Das Boson vermittelt zwischen beiden Fermionen eine Kraft und hält diese somit zusammen[9]. Alle Cooper-Paare können durch den ganz­zahligen Spin nun denselben Quantenzustand einnehmen. Da der Gesamtimpuls K gleich Null ist, ist nun mithilfe der Quantenmechanik und der damit zusammenhängen­den Heisenbergsche Unschärferelation die Geschwindigkeit bzw. der Impuls sehr ge­nau bestimmt. Die Unschärferelation besagt, dass einer Materiewelle (15Phonon), hier das Elektron, nie gleichzeitig ein Ort und ein Impuls mit beliebiger Genauigkeit zuge­ordnet werden kann. Jede Verringerung der Unsicherheit bei der Ortsbestimmung ei­nes Teilchens geht zu Lasten der Genauigkeit der Impulsbestimmung und umgekehrt[10]. Da aber der Impuls der Teilchen genau bestimmt ist, ist der Verbleib dieser Teil­chen unbestimmt. Daher kann sich das jeweilige Cooper-Paar überall im Supraleiter befinden. Das jeweilige Cooper-Paar breitet sich über tausende der Gitterionen aus. Millionen weitere Cooper-Paare entstehen. Daraus leitet sich eine gemeinsame Wel­lenfunktion für alle Cooper-Paare, also einen 10kollektiven Quantenzustand ab (Abb. 2.1.8 a). Anders erklärt: Alle Bosonen teilen sich eine gemeinsame Wellenfunktion [7,2]. Diese Eigenschaft sorgt für einen Energietransport ohne einen elektrisch mess­baren Widerstand, da die Gitterionen selbst sind nun Teil des Ladungsträgers; der Cooper-Paare sind. Ein Ladungsträger kann nicht gegen sich selbst „prallen". Eine Ver­tiefung der Quantenmechanik erfolgt nunmehr nicht.

Zusammenfassend ist bei einem Normalleiter der Impuls der Ladungsträger bei einer Kollision am Atomrumpf des Kristallgitters aufgrund des starken thermischen Schwin­gens (Phononen) ungleich Null. Verunreinigungen im Metall (Fremdatome) führen ebenso zu Streuungen. Somit wird durch das Abbremsen der Elektronen durch Kollisi­onen mit den Gitterionen kinetische Energie in Wärme umgewandelt. Somit besteht ein Leitungswiderstand. Während des supraleitenden Zustands bleibt der Gesamtimpuls der Cooper-Paare bei einer Kollision oder auch Streuung untereinander bestehen. Da­bei wird die kinetische Energie in keine andere Form umgewandelt und es stellt sich auch kein Leitungswiderstand ein. Die Eigenschaft eines Cooper-Paares besteht nur so lange, wie die Bindung des einzelnen Bosons nicht aufgebrochen wird. Wird die kineti­sche Energie gleich oder größer der Bindungsenergie der Cooper-Paare, so verändert sich der Gesamtimpuls und die Supraleitung wird unterbrochen.

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Abb. 2.1.6: Durch ein Elektron erzeugte Verformung des Atomgitters nach Erreichung der kritischen Temperatur, rot: positives Gitterion und blau: negatives Elektron (eigene Darstellung, anlehnend an [8: S.189]).

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Abb. 2.1.7: a.) schematische Darstellung eines Cooper-Paars mit Phononenkern, b.) Veranschaulichung des Zu­sammenstoßes zweier Elektronen (eigene Darstellung, anlehnend an [11, 8: S.190]).

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Abb. 2.1.8: a.) Energieband eines Cooper-Paars gleich ein Quantenzustand und Unwirksamkeit des Pauli-Prinzips. b.) Energieband eines Elektrons gleich Wirksamkeit des Pauli-Prinzips (eigene Darstellung, anlehnend an[37] ).

2.3 Josephson-Effekt

Schafft man eine Verbindung zweier Materialien und trennt diese durch einen Isolator voneinander, so kommen verschiedene Effekte zum Tragen. Im Folgenden Unterkapi­tel werden drei Anordnungen zweier miteinander gekoppelter metallische Leiter vorge­stellt und deren Verhalten beschrieben. Bei zweien dieser Anordnungen entsteht ein20 Tunneleffekt und bei der dritten der sogenannte Josephson-Kontakt mit dem daraus resultierenden Josephson-Effekt. Kurz gesagt sei, dass der Josephson-Effekt die quan­tenmechanische Erscheinung zweier Supraleiter beschreibt, die durch eine dünne iso­lierende Barriereschicht voneinander getrennt sind. Sofern die Barriereschicht wenige Nanometer beträgt, ist ein Durchtunneln von Cooper-Paaren innerhalb eines Supralei­ters zum anderen Supraleiter widerstandslos möglich. Wie in den vorherigen Kapiteln bereits beschrieben, besteht die Ladung zur Übertragung des elektrischen Stromes bei Normalleitern aus einzelnen Elektronen, während die Ladung im supraleitenden Zu­stand von Cooper-Paaren, also Elektronenpaaren, geprägt ist.

Es gibt den Metall-Isolator-Metall-Tunneleffekt (M-I-M). Dieser besagt, dass Elektronen nicht fließen können, wenn zwischen zwei metallischen Leitern eine dünne, nichtleiten­de Barriere besteht. Damit Elektronen fließen, oder anders formuliert, die Elektronen diese Barriere durchtunneln können, muss eine Spannung angelegt werden. Man er­hält am M-I-M-Übergang einen ohmschen Kontakt, dessen Tunnelstrom linear vom an­gelegten Potential abhängig ist. Die Anwendung eines solchen ohmschen Kontakts findet sich beispielsweise beim Einsatz von Energiekabeln in Form einer Spannungs- durchschlagssicherung (Spasi). Spasis stellen sicher, dass bei einer einseitigen Erdung des Schirms keine Ströme fließen und ab einer bestimmten Überspannung auf dem Ende des Energiekabels eine Erdverbindung hergestellt wird, sobald eine unzulässige Spannung (Potenzialdifferenz) anliegt. Zweck ist der thermische Schutz des Kabels [8: S.198].

Eine andere Anordnung entspricht der Metall-Isolator-Supraleiter-Anordnung (M-I-S). An der Barriere stehen seitens des Metalls Elektronen und seitens des Stoffes während des supraleitenden Zustands Cooper-Paare an. Am Übergang seitens des Supraleiters entsteht eine Energielücke (2Ä). Dies hat zur Folge, dass die Elektronen aus dem Me­tall nicht durchgetunnelt werden können. Wird nun eine Energie größer als die halbe Energielücke geteilt durch die Elementarladung (e) angelegt, erhöht sich die Fer- mienergie der Elektronen im Metall, sodass diese in den Supraleiter tunneln können (Gl. 2.3.1). Die Elementarladung entspricht dabei '10 19Q. Es fließt sofort impulsar­tig ein großer Tunnelstrom [8: S.199]:

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Und zuletzt gibt es die Supraleiter-Isolator-Supraleiter-Anordnung (S-I-S). Der Einsatz eines Normalleiters statt des Isolators hat hierbei denselben Effekt. Bei dieser Anord­nung bildet sich der Josephson-Kontakt. Anders als bei der M-I-M- oder M-I-S- Anordnung ist das Anlegen eines Potentials nicht notwendig. Die Cooper-Paare kön­nen durch den Isolator oder Normalleiter ungehindert hindurch tunneln (diffundieren). Die Dicke der isolierenden Barriere muss hierfür aber kleiner als die 9Kohärenzlänge (£Gi) (Abb. 2.1.7a) sein. Die £Gl ist der Betrag zwischen beiden Elektronenpaaren, wenn diese ein Cooper-Paar ausbilden. Dieser Bereich ist nicht supraleitend. Die Kohärenz­länge wird durch die Ginzburg-Landau-Theorie näher beschrieben. Diese Theorie ist aber kein Bestandteil dieser Arbeit. Im Inneren eines Supraleiters unterhalb des Hc wird das Magnetfeld, wie bereits erwähnt weiterhin verdrängt [8: S.200].

Legt man an der Barriere nun eine Gleichspannung über einen Vorwiderstand an so fließt ein außen angelegter Gleichstrom. Ist die Energie, also die Spannung multipliziert mit dem Gleichstrom nun größer als die oben genannte Energielücke 2A geteilt durch die Elementarladung, so besteht an der Barriere ein Magnetfeld und der lc wird über­schritten [8: S.200]. Die meisten Cooper-Paare an der Barriere werden zerrissen, da die Energie des Magnetfeldes die Bindungsenergie der Cooper-Paare übersteigt. Der Transport erfolgt am Kontakt nun über Cooper-Paare und Einzelelektronen. Innerhalb der Barriere fällt eine Spannung U ab, da die einzelnen Elektronen widerstandsbehaftet sind. Nachdem die Elektronen durch die Barriere diffundiert sind, bilden sie automa­tisch wieder Cooper-Paare. Die Cooper-Paare lassen sich laut der BSC-Theorie durch eine gemeinsame Wellenfunktion beschreiben. Am Kontakt selbst sind beide Wellen­funktionen (Elektron und Cooper-Paar) durch den Isolator miteinander gekoppelt. Die Phasendifferenz (Az) beider gekoppelter Wellenfunktionen (Abb. 2.1.8) erhöht sich merklich, nachdem lc überschritten wurde und es entsteht eine zeitliche Abhängigkeit der Phasen. Die Phasendifferenz ist nach dem Eintritt der Ladungsträger in den Supra­leiter nun wieder ausgeglichen, da diese Ladungsträger nicht mehr dem externen Mag­netfeld ausgesetzt sind. An der Barriere entsteht somit eine sich ständig ändernde Phasendifferenz A*. Es entsteht der Josephson-Oszillation-Suprastrom Is (Gl. 2.3.4). Der einfache Suprastrom ls besteht auch dann, wenn an der Barriere keine Spannung angelegt wird, jedoch findet keine merkliche Änderung der Phasenlage statt. Die Fre­quenz wird mit Gl. 2.3.3 beschrieben. In einem Cooper-Paar befinden sich zwei Elekt­ronen, die durch die Elementarladung e beschrieben werden. U entspricht der an der Barriere abfallenden Spannung und h ist das Planck'sche Wirkungsquantum mit 1,054 ■ 10-34 Js[38], Ist der von außen angelegte Strom kleiner als lc, so verschiebt sich die Wellenfunktion, so dass sich an der Barriere ein zeitunabhängiger Stromfluss in eine Richtung bildet. Das ist der Gleichstrom-Josephson-Effekt.

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Ein Josephson-Kontakt kann bei Messungen kleinster Magnetfelder (10 T) herange­zogen werden. Diesem entspricht eine Größe, kleiner als das Magnetfeld der Erde [2: S.31, 8: 198 ff ,12].

2.4 Klassifizierungen der Supraleiter

Supraleiter können anhand der magnetischen Eigenschaften im Magnetfeld und des Materials kategorisiert werden. Jedes supraleitende Material enthält zwei charakterisie­rende Werte; die Kohärenzlänge (£gi) und die Londonsche Eindringtiefe (km). Bei jedem Supraleiter dringt das angelegte, äußere Magnetfeld geringfügig in die Oberfläche des Supraleiters ein. Ein Supraleiter wird dabei in zwei Typen eingeteilt; Supraleiter des Typ I und Supraleiter des Typ II. Der Quotient (x) der Gleichung (Gl. 2.4.4), welcher sich aus der Division von Am und £G, bildet, bestimmt die Kategorie des Supraleiters:

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Ergibt der Quotient der beiden Parameter eines supraleitenden Materials einen Wert von x < 0,71, so gehört das Material der Supraleitung des Typ I an. Ergibt der Quotient einen Wert x > 0,71, so gehört das Material der Supraleitung des Typ II an. Bisher ist noch kein supraleitendes Material bekannt, welches einen Wert von x = 0,71 aufweist. Die Herleitung der Parameter und die der Formel ist nicht Bestandteil dieser Arbeit, aber Bestand der Quelle [2: S.19ff]. Tabelle 2.4.5 zeigt einen Ausschnitt verschiedener supraleitender Materialien mit deren typischen Parametern [8: S. 201f]:

Bemerkung: Konkrete Werte der Stromdichtegrenzen JC pro Supraleiterklasse sind für diese Arbeit nicht ermittelbar!

Tabelle 2.4.5: Ginzburg-Landau Parameter von Al, Pb, Nb und YBaoCiijOnj (Unterkapitel 2.4.2) [8: S. 201f]

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

2.4.1 Supraleiter Typ I

Für Am / £g, < 0,71 besitzt ein supraleitendes Material die Eigenschaften des Supralei­ters Typ I. Der Supraleiter wirkt wie ein perfekter Diamagnet. Das heißt, dass beim An­legen eines äußeren Magnetfelds im Supraleiter Abschirmströme angeregt werden, die dem äußeren Magnetfeld entgegenwirken und somit ergibt die Summe der Felder im Supraleiter Null (Abb. 2.1.5b). Geringfügig tritt aber das äußere Magnetfeld durch Am in die Oberfläche des Supraleiters ein. Wird das von außen angelegte Magnetfeld zu stark, so dringt es ab Bc sofort komplett in den Supraleiter ein. Die Summe der Felder im inneren des Supraleiters ist nicht mehr Null (Abb. 4.4.6). Die Magnetisierung des Supraleiters steigt also linear mit dem Außenfeld an. Im Supraleiter Typ I wirkt also der Meissner-Ochsenfeld-Effekt, welcher bereits in Kapitel 2.1 erläutert wurde. Jeder Sup­raleiter des Typ I lässt sich durch eine bestimmte Legierung zu einem Typ II überfüh­ren, denn nur reine Elemente können Supraleiter des Typ I sein, da diese nahezu keine Verunreinigungen aufweisen [13: S.29, 8: S.201f + 206].

2.4.2 Supraleiter Typ II

Für / £Gi > 0,71 besitzt ein supraleitendes Material die Eigenschaft des Supraleiters Typ II. Supraleiter des Typ II sind dem Typ I solange identisch, solange B < BC. Es existieren nun zwei kritische Sprungschichten, die magnetischen Flussdichten, BC1 und Bc2 (Abb. 4.4.7). Wird nun ein äußeres Magnetfeld angelegt, so wirkt der Meissner­Ochsenfeld-Effekt bis zur ersten kritischen magnetischen Flussdichte Das Magnet­feld im Supraleiter wird bis dahin erfolgreich kompensiert. Ab Bci dringt das Magnetfeld allerdings mehr und mehr in die Oberfläche des Supraleiters ein, bis ab der zweiten kritischen Flussdichte Bcz das Magnetfeld vollständig eingedrungen ist. Es besteht so­mit wieder eine Normalleitung. Der Leitungswiderstand ist wieder messbar. Der Über­gang zwischen dem Meissner-Effekt und der Normalleitung wird als Shubnikov-Phase bezeichnet. Während der Shubnikov-Phase dringt das äußere Magnetfeld in Form von Flussquanten oder auch “Flussschläuchen (FL)" (Abb. 4.4.10) in den Supraleiter ein. Der Durchmesser der einzelnen Flussquanten entspricht der Kohärenzlänge (Abb. 4.4.8). In einem hexagonalen Gitter herrscht im allgemeinen die größte Dichte, die 4Enthalpie ist somit minimal. Die Flussquanten ordnen sich demnach hexagonal über die ganze Fläche des Supraleiters an, denn zwischen den einzelnen Flussquanten wirkt eine abstoßende Wechselwirkung. Alle Flussquanten haben den gleichen magne­tischen Fluss $. Abbildung 4.4.8 zeigt die nähere Betrachtung zweier Flussquanten und deren Verhalten. Innerhalb der Singularität eines Flussschlauches ist das Magnetfeld am größten. Die supraleitende Ladungsdichte der Cooper-Paare ist Null. Es ist gut zu erkennen, dass die £gi den Durchmesser eines Schlauches bildet. Fließt nun ein Trans­portstrom durch den Leiter, so wirkt auf den einzelnen Flussschlauch eine Lorentzkraft fl. Diese Kraft bewirkt eine Verschiebung der Flussschläuche, die aber Energie benö­tigt. Es stellt sich aufgrund der entstehenden Wärme ein größer werdender elektrischer Widerstand ein. An Verunreinigungen im Kristallgitter können sich diese Flussschläu­che eine gewisse Zeit verankern. Somit ist ein Verschieben bis zu einer bestimmten Stromdichte (< Bci) ausgeschlossen. Es bildet sich kein Leitungswiderstand. Durch die Herstellung sogenannter Harter Supraleiter tritt die Wanderung der Flussschläuche erst ab viel höheren Belastungen durch Ströme auf. Der Supraleiter erhält dabei sogenann­te Pinningzentren. Pinningzentren sind Haftzentren, welche dem Verschieben der Flussschläuche mithilfe der Pinningkräfte entgegenwirken. Durch gezielte Gitterverun­reinigungen werden die Haftzentren verstärkt. Das bewirkt eine Erhöhung der kriti­schen Parameter. Der supraleitende Zustand kann mit nun noch größeren Stromdich­ten und noch größeren magnetischen Feldern aufrechterhalten werden. Übertrifft die Lorentzkraft schließlich die Pinningkraft, so führt das zu einem Losreißen und Driften der Flussschläuche [8: S.207ff, 2: S. 30]. Zusammenfassend lassen sich vier Zustände aus einem Supraleiter des Typ II ableiten (Abb. 4.4.9). Bei einem kleinen äußeren Magnetfeld (E < Bci) befindet sich der Supraleiter in der Meissner-Phase. Danach folgt der erste Zustand der Shubnikov-Phase (Bc1 bis Bm). Es bilden sich Flussschläu­che. Diese sind durch Pinningzentren an Ort und Stelle zunächst verankert. Die Supra­leitung hält starke Magnetfelder und hohe Ströme aus. Zustand zwei der Shubnikov- Phase kann nur bei Harten Supraleitern (Kapitel 3) erreicht werden und dieser erstreckt sich von Bm bis Bc2. Erhöht sich die Stromdichte kontinuierlich, so erhöht sich auch die im Leiter entstandene Lorentzkraft. Diese löst die sich immer intensiver bewegenden Flussschläuche aus den Verankerungen, wodurch diese umher driften und eine thermi­sche Fluktuation erzeugen. Als Folge reduziert sich die kritische Stromdichte. Oberhalb von Bc2 werden die Cooper-Paare zerschlagen und der supraleitende Zustand zerstört. Die Normalleitung mit Leitungswiderstand besteht wieder.

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Abb. 4.4.7: Links:Abhängigkeit des mittleren Innenfeldes und dem Außenfeld bei Supraleiter Typ II. Rechts: Magnetfeld eines kugelförmigen Leiters während der Shubnikov-Phase und der Bildung von Flussschläuchen (rot), (eigene Darstellung, anlehnend an [8: S. 203]).

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Abb. 4.4.8: Flussquanten im Supraleiter Typ II während der Shubnikov-Phase [8: S.205].

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Abb. 4.4.9: Zustände der Supraleitung des Typ II, Flusslinien (FL), Flüssigkeit (Bewegung der Flusslinien) Berei­che: grün = Supraleiter Typ I, lila = Supraleiter Typ II, blau = Harte Supraleiter und gelb = Normalleiter [8: S. 208].

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Abb. 4.4.10: Flussschläuchebildung (Abb. 4.4.8) eines Supraleiters des Typ II [15: S. 7].

3. Hochtemperatur-Supraleiter

Wie in der Einleitung kurz angedeutet, entdeckten J. Bednorz und A. Müller im Jahre 1986 die Hochtemperatursupraleitung. Die “Hochtemperatur“ beschreibt hierbei im Zu­sammenhang mit Supraleitern kritische Temperaturen, die deutlich höher liegen als Tc = 4,2 K. Unterhalb dieser Temperatur sind es Tieftemperatursupraleiter (TTS). Die Funktion der HTS basiert auf der gleichnamigen Eigenschaft der Supraleiter des Typ II und gehören den Harten Supraleitern an. HTS bestehen aus 12Kupratverbindungen (C«o2), daher kann die BSC-Theorie zur Erklärung aus Kapitel 2.2 hier nicht vollständig angewendet werden. Die Kristallgitter dieser keramischen Verbindungen unterscheiden sich nämlich von den metallischen Supraleiterverbindungen. Ein HTS kann mit Stick­stoff gekühlt werden, da bei diesen Materialien die supraleitende Eigenschaft oberhalb der Verflüssigungstemperatur von Stickstoff eintritt. Da Stickstoff zu rund 78% in der Erdatmosphäre verfügbar ist, kann es leicht gewonnen werden. Somit erschließt sich durch HTS ein zunehmend wirtschaftlicher Bereich in der Supraleitung und somit in der Energiewirtschaft. Keramik ist sehr spröde, daher ist in der Herstellung die Beimi­schung eines verformbaren 18Substrats notwendig (Kapitel 4.1). Die Kristallstruktur ei­nes HTS ist schichtweise aufgebaut und besteht aus einer Aneinanderreihung von 2Einkristallen (Abb. 3.1), die während der Herstellung entstehen. Hierbei handelt es sich um eine Abfolge von Kupferoxidschichten und isolierende Schichten. Die Kupfer­oxidschichten führen dabei den Suprastrom. Die Kohärenzlänge der einzelnen Cooper- Paare ist geringer, als die Dicke der isolierenden Schicht. Daher können die Cooper- Paare nicht zwischen den Kupferoxidschichten tunneln und sind auf der aktuellen Ebe­ne des Kristallgitters festgelegt. Es ergibt sich aber ein Problem bei HTS. Kupratver­bindungen haben 7granulare Strukturen und besitzen daher viele Korngrenzen. Eine Korngrenze ist eine Grenzfläche zwischen zwei Einkristallen, deren Gitter nicht einheit­lich ausgerichtet sind (HTS 1. Generation). Diese Korngrenzen stellen “Tunnelkontakte“ (Josephson-Effekt) dar und führen zu einer Reduzierung oder einer Unterbrechung der Supraleitung in den Oxidschichten. Je größer der Verkippungswinkel (0) der Kristalle ist, umso größer sind die Verluste. Korngrenzen verringern die kritische Stromdichte erheblich, daher müssen sie reduziert werden. Die bewährte Lösung bietet die Bikris- talltechnik. Durch sie kann die Ausrichtung der Gitter in den Korngrenzen mithilfe von Dünnfilmen zu einer festgelegten Richtung erfolgen. Somit lässt sich der Verkippungs­winkel 0 verändern, denn er muss kleiner als die Kohärenzlänge der Cooper-Paare sein, damit Cooper-Paare an Korngrenzen durchtunneln können [14, 2: 46ff, 8: S.209- 220].

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Abb. 3.1: Komgrenzmodell für HTS: zwei Einkristalle mit unterschiedlicher Ausrichtung, Komgrenzentstehung in der Mitte (blau) [14: S.25].

4. Supraleiter im Elektroenergiesystem

Seit der Entdeckung der Hochtemperatursupraleiter, hat sich der Einsatzbereich von Supraleitern erhöht, denn die thermodynamische Eigenschaft von flüssigem Stickstoff (LN2) für die Kühlung der HTS ist besser, als die des flüssigen Heliums und somit kos­tengünstiger (Gl. 4.3.1). Nahezu die komplette Energieübertragung Deutschlands er­folgt in Form von Drehstrom. Wechselspannung kann problemlos auf beliebige Span­nungshöhen transformiert werden, dadurch ist die Anzahl der benötigten Werke sehr gering, denn um eine geforderte Leistung bei der Übertragung erbringen zu können, wird eine höhere Spannung gewählt. So bleibt die Stromstärke gering, somit sind klei­nere Leitungsquerschnitte möglich. Im Gegensatz hierzu muss Gleichspannung auf­wendig und z.B. mithilfe von Umrichterwerken in eine Wechselspannung generiert wer­den. Für die Energieverteilung werden neben Freileitungen auch Erdkabel eingesetzt. Beide Varianten verursachen Verluste in Form von Wärme, aufgrund des Leitungswi­derstands. Erdkabel sind überall eingesetzt, wo die Verlegung von Freileitungen nicht möglich ist, denn der Einsatz von Erdkabel ist viel teurer, da 8Kavernen geschaffen werden müssen. Bei Erdkabeln kann beispielsweise die Wärme nur teilweise abgeführt werden, da diese Kabel immer vom Erdreich oder von einem Kabelkanal umschlossen sind. Weitere Wärmeverluste entstehen bei Einleiterkabel. Diese besitzen meist einen Kabelschirm. Dieser Kabelschirm wird von Mischströmen durchtrieben, die aus ande­ren Elektroenergiesystemen stammen. All dies führt zu einer Begrenzung der zu über­tragenden Leistung [16: S. 1f, 17]. Ein Lösungsansatz kann der Einsatz von supralei­tenden Energiekabeln sein. Diese stecken allerdings noch in der Entwicklungsphase. Wie bereits beschrieben, besitzen Supraleiter die Eigenschaft den Leitungswiderstand gegen Null zu setzen. Da diese Eigenschaft mitunter nur ab Erreichen einer kritischen Temperatur zu tragen kommt, muss der Supraleiter einen bestimmten Aufbau besitzen, denn das Kühlmittel muss am Leiter über die gesamte Leitungslänge mitgeführt wer­den. Supraleitende Energieleiter werden somit so schwer und kompakt, dass momen­tan nur der Einsatz als Erdkabel in urbanen Zentren in Frage kommt. Der Vorteil von kompakten Hochtemperatursupraleitern (Abb. 4.1.2) in urbanen Gebieten ist, dass man hohe Ströme schon mit einer Spannungshöhe von 10.000 V nahezu verlustlos übertragen kann. Es können somit Umspannananlagen und herkömmliche Hochspan­nungskabel im innerstädtischen Bereich eingespart und schrittweise abgebaut werden. Ein kompaktes Supraleiterkabel kann die Wirkleistungsmenge PW von bis zu fünf kon­ventionellen 10.000 V Mittelspannungskabelsystemen übertragen [20: S. 2f].

4.1 Aufbau eines supraleitenden Übertragungskabels

Bisher gibt es in Deutschland noch keinen regulären Betrieb von supraleitenden Über­tragungskabeln. Die Firma RWE führt aber in Kooperation mit den Firmen Nexans und KIT Projekte durch, in denen der reguläre Betrieb von supraleitenden Übertragungska­beln erprobt wird. Es bestehen verschiedene Ansätze von Aufbauten eines solchen Kabels. Folgend wird nur auf das in Abbildung 4.1.2a dargestellte supraleitende Kabel eingegangen, welches bereits im Feldversuch “AmpaCity“ erprobt wird; Im Essener Gebiet werden hierzu zwei Umspannwerke durch HTS-Kabel ersetzt und die Wirt­schaftlichkeit, sowie der reguläre Einsatz bewertet. Der Aufbau eines supraleitenden Kabels beinhaltet eine äußere Kabelisolierung, bestehend aus Polyethylen; zum Schutz des Supraleiters, gefolgt von einem Kabelkryostat aus Edelstahl. Hierdurch wird das Kabel kalt gehalten und es wird im inneren des Kabels der Transport des flüssigen Stickstoffs ermöglicht. Der Zwischenraum von beiden Wellrohren des Kryostats ist eva­kuiert und darüber hinaus noch mit einer Folie versehen, die mit Aluminium bedampft ist. Somit wirkt das Kryostat als sogenannte “Superisolierung“. Ein Rücklauf des flüssi­gen Stickstoffs kühlt das Kabel von außen nach innen und verhindert ein Durchdringen von Wärmeenergie aus der Umgebung. Im Kern des Kabels befindet sich ein einzelnes Wellrohr aus Edelstahl. Dieser stellt im Inneren den Vorlauf des flüssigen Stickstoffs zur Kühlung von innen nach außen aller drei Supraleiter L1, L2 und L3 dar. Alle Leiter bestehen aus flexiblen Bändern supraleitender Keramik, welche durch Dielektrika energetisch voneinander getrennt sind. Innerhalb des Stickstoff Rücklaufs findet sich ein Kupferschirm, welcher den Neutralleiter bildet [18]. Die Bandleiter L1, L2 und L3 gehören den Hochtemperatursupraleiter der 2. Generation an (Abb. 4.1.3). Diese Ge­neration besteht aus einer YBa2Cu3Ox (YBCO) Verbindung. Da die Kristallgitter epitak­tisch aufgewachst sind, verschwinden die Korngrenzen und es entsteht eine einkristal­line Struktur. Energiekabel mit diesen Verbindungen haben eine hohe Stromtragfähig­keit und können im Gegensatz zu Normalleitern aus Kupfer ca. dass Hundertfache an Stromstärken übertragen. Supraleiter der 1. Generation sind hierfür nicht eingesetzt, da diese nur eine geringe Stromtragfähigkeit (viele Korngrenzen) besitzen und somit für die Energieverteilung uninteressant sind. Bandleiter sind mehrschichtig aufgebaut und der supraleitende Bereich besteht dabei aus einer Aneinanderreihung von YBCO- 5Filamenten. Die erste Schicht bildet ein 100 gm dickes Edelstahlband zur guten Bieg­samkeit des Bandleiters. Die zweite Schicht bildet ein Übergangsmetall aus Zirkon und die dritte Schicht ist ein Metalloxid, mit der Funktion einer Diffusionssperre zwischen Übergangsmetall und der nur ca. 1 gm dicken YBCO-Verbindung. Eine Goldschutz­schicht liegt der YBCO-Verbindung auf und schützt den Bandleiter zusätzlich vor äuße­ren Einwirkungen, wie magnetischen Feldern. Eine Kupferkontaktierung umschließt alle inneren Schichten, so dass eine Mischmatrix (Kapitel 4.2) entsteht [21,32: S.15].

Das jeweilige Leitungsende des hochtemperatursupraleitenden Energiekabels muss an einem für das Kabel konzipierten Endverschluss (Abb. 4.1.2b) übergeben werden. Der jeweilige Endverschluss bildet den energetischen Verbindungspunkt zwischen dem Netz mit dem Normalleiter und dem supraleitenden Energiekabel. Des Weiteren wird am Endverschluss der abweichende Wert von Druck- und Temperatur des Kühlmedi­ums des Kabels dem Sollwert angeglichen [19: S.6+12, 23: S.4].

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Abb. 4.1.3: Aufbau des supraleitenden Bandleiters zweiter Generation der in Abb. 4.1.2 verbauten Leiter L1, L2 und L3 [21: S.33].

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Abb. 4.1.2: a.) Aufbau eines 3 AC 6,3/10 kV- kompakten supraleitenden triaxialen Energiekabels mit kaltem Die­lektrikum, supraleitend ab 77 K . b.) Endverschluss des Energiekabels [18: S.40, 23: S.4, 28: S. 30-39].

4.2 Verluste bei einem supraleitenden Übertragungskabel

Soll das supraleitende Energiekabel von einer Wechselspannung durchflossen werden, so müssen die YBCO-Filamente in der YBCO-Verbindung des Bandleiters verdrillt ein­gearbeitet sein, damit keine Kopplungs- bzw. Abschirmströme zwischen den einzelnen Filamenten entstehen. Bei Gleichspannung ist diese Produktionsmaßnahme nicht not­wendig. Bei dem durch Wechselspannung erzeugten Wechselfeld entstehen Wirbel­ströme, auch Hystereseverluste genannt. Diese kommen zustande, indem sich durch die Änderung des Wechselfelds die Fläche der Haftzentren (Pinningzentren) nach der allgemeinen Magnetisierungskurve aufspannen. Dadurch sind die Flussschlauche in Bewegung. Diese Wirbelströme werden durch die Verdrillung der Filamente und durch die um den Bandleiter umliegende Kupferdeckschicht erheblich reduziert [20, 22: S.15]. Mit steigender Kreisfrequenz w steigen auch linear die Hystereseverluste [15: S.9-11].

Dem Inhalt des vorhergehenden Unterkapitels ist zu entnehmen, dass die umhüllende Kupferkontaktierung und die übrigen Schichten des Bandleiters eine Mischmatrix bil­den. Dadurch entsteht ein Bandleitersandwich aus Normalleiter-Supraleiter- Normallei­ter. Bei einer Störung, wie z.B. einem Kurzschluss erwärmen sich die einzelnen Fila­mente des Supraleiters und es bilden sich in ihm normalleitende Bereiche, die zu Ver­lusten führen. Normalleiter, wie die Kupferkontaktierung sind nach dem Wiedemann- Franz-Lorenz'schen Gesetz gute Wärmeleiter. Bilden sich im Filament durch Netzer­eignisse nun normalleitende Bereiche, so ist dessen entstehender elektrischer Wider­stand größer, als der Widerstand der Kupferkontaktierung. Der überschüssige Strom wird zur Kupferkontaktierung gedrängt und die dort entstehende Wärme wird über das Kühlmedium abgeführt. Wenn also die Bedingung TM < TC erfüllt ist, bleibt durch die Mischmatrix die supraleitende Eigenschaft bei Störungen und somit auch die kryogene Stabilität erhalten [15: S. 9f].

4.3 Kühleinrichtung

Um bei HTS-Kabel einen widerstandslosen Transport von Energie gewährleisten zu können, muss das Kabelinnere auf die jeweilige kryogene Temperatur (T< Tc) gehalten werden. Bei HTS beträgt diese Temperatur 77 K (-196,15°C) und erfolgt mit flüssigem Stickstoff (LN2). Dabei ist ein Umwälzen der Kühlflüssigkeit erforderlich, denn mit zu­nehmender Länge des Energiekabels nehmen die Kühlverluste und der Druckabfall zu. In Abbildung 4.1.2a wird das Kühlmedium durch einem Vor-, sowie Rücklauf umge­wälzt. Andere Kabelbauformen lassen auch das Umwälzen in nur eine Richtung zu. Eine Temperatur- und Drucküberwachung wird durch verschiedene Messeinrichtungen durchgeführt. Weicht der Ist- vom Sollwert ab, so wird die Differenz am Endverschluss der jeweiligen Kabel ausgeglichen. Mit der einfachen Methode des Linde-Verfahrens kann durch den Joule-Thomson-Effekt Stickstoff direkt vor Ort aus der Umgebungsluft nach Bedarf verflüssigt werden. Das Linde-Verfahren ist eine technische Anordnung zur Gastrennung und dessen Verflüssigung [15: S.37]. Der Wirkungsgrad n des Kühl­mittels LN2 ist höher, als der des flüssigen Heliums (LHe) [24: S.4, 32: S. 30]:

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Für das Verflüssigen von N2 ergibt sich ein Wirkungsgrad von 34,529 %. Tkalt beträgt 77 K, die Siedetemperatur von Stickstoff bei einem atmosphärischen Normdruck von 1 bar. Theiß ist die Normtemperatur der Atmosphäre bei 1 bar: 300 K (26,85 °C). Im Ver­gleich hierzu besitzt Helium mit dessen Siedetemperatur von 4,2 K einen Wirkungsgrad von 1,4 %. Sollte nun 1 W Wärmeleistung im Supraleiter abgeführt werden müssen, müsste die Kältetechnik laut Gl. 4.3.1 etwa 2,89 W aufbringen. Der Leistungsbedarf von Helium ist mit 71,4 W vergleichsweise hoch. Stickstoff als Kühlmedium ist dem­nach wirtschaftlicher.

Abbildung 4.3.2 zeigt den möglichen Aufbau eines Kühlkreislaufs von supraleitenden Energiekabeln mit der Umwälzung in nur eine Richtung. Es sind drei Endverschlüsse aufgeführt an denen jeweils ein 1 AC 110 kV HTS-Kabel (Anlage B.2) angeschlossen ist. Eine Kühlanlage mit einem Kühlmediumspeicher produziert dabei LN2 für die Küh­lung der einzelnen Leiter. Die Endverschlüsse seitens der Kühlanlage haben eine energetische Verbindung zum Verbundnetz eines Netzbetreibers. Die Einspeisung des Kühlmediums erfolgt dabei über den mittleren Leiter L2. Am Kabelende angelangt, wird das Kühlmedium den Kabeln L1 und L3 überführt. Von dort wird das Kühlmedium der Kühlanlage erneut rückgeführt und kühlt dabei auch die beiden Leiter.

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Abb. 4.3.2: möglicher Aufbau eines Kühlkreislaufs für supraleitende Energiekabel mit der Umwälzung in einer Richtung. Rechte Seite: Einspeisung, linke Seite: Weiterführung zu einer Trafostation [25: S.6].

5. Supraleitende Strombegrenzer

Für ein Energieversorgungsnetz stellen Netzereignisse wie Kurzschlüsse eine geson­derte Herausforderung dar. Derartige Netzereignisse können zu Beschädigungen oder gar zu Zerstörungen einzelner Komponenten eines Netzes führen. Daher müssen An­lagen so dimensioniert sein, dass diese die höchsten Kurzschlüsse, die auftreten kön­nen unbeschadet überstehen. Zu dieser Herausforderung kommt noch hinzu, dass die bestehenden Versorgungsnetze durch zunehmende Erweiterungsmaßnahmen ver­maschter werden und somit höheren Kurzschlussbelastungen ausgesetzt sind. Das berücksichtigt eine damalige Dimensionierung des bestehenden Netzes nicht. Somit fallen hohe Investitionskosten für den Ausbau des Netzes wie z.B. der Austausch von alten Transformatoren gegen neue mit höheren Netzkurzschlussleistungen an. Einen innovativen und kostengünstigeren Schritt zur Sicherstellung der Netzstabilität und Er­weiterung eines bestehenden Netzes bildet der Einsatz supraleitender Strombegrenzer (SFCL). Zu den Fähigkeiten des SFCL zählt das selbsttätige Ansprechen bei Kurz­schlüssen innerhalb der ersten Halbwelle (Gl. 5.2) und die Verringerung der thermi­schen Beanspruchung bestehender Betriebsmittel. Es findet keine sofortige Stromun­terbrechung (Abb. 5.1) statt, stattdessen wird der Wert des Stromes auf einen einge­stellten Wert reduziert und nach einer bestimmten Einwirkdauer vom Leistungsschalter unterbrochen. Ein Kurzschluss kann neben des schnellen Stromanstiegs auch dadurch detektiert werden, dass ein merklich abrupter Spannungsabfall eintritt. Daher tritt durch die Reduzierung des Stromes im supraleitenden Betriebszustand kein merklicher Spannungsfall ein. Nach der selbsttätigen Regeneration (Abkühlung) des SCFL nach einem Netzereignis findet eine automatische Rückkehr in den supraleitenden Betriebs­zustand statt. Während der Regeneration wird der SCFL durch den LS vom Netz ge­trennt. Durch Shunts bzw. eine Konfiguration mit einer parallelen Impedanz kann aber ein unterbrechungsfreier Betrieb mit reduzierter Kurzschlussleistung bei Bedarf ermög­licht werden. Eine höhere Netzauslastung mit bestehenden Betriebsmitteln wird durch den SCFL ermöglicht [22: S.33ff, 26, 27]. Physikalisch gesehen geht ein Supraleiter während des Kurzschlusses in den normalleitenden Zustand über. Dies geschieht, weil die kritischen Parameter (TC, HC und jC) überschritten werden. Es entsteht innerhalb weniger Millisekunden eine immer größer werdende Impedanz im Supraleiter. Ab einer bestimmten Impedanz, welche innerhalb weniger Millisekunden (< 0,01 s) erreicht ist, wird der SCFL aktiv. Eine Netzperiode bei einer Frequenz von 50 Hz entspricht 20 ms:

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Ein solcher Strombegrenzer benötigt keine Hilfsenergie für den Betrieb, da der Kurz­schlussstrom selbst ausreicht, aber es entstehen Verluste. Es gibt zwei Möglichkeiten einen SCFL anzusprechen. Variante 1 ist das resistive Prinzip (Abb. 5.3). Der supralei­tende Strombegrenzer ist dabei direkt dem zu begrenzenden Strompfad in Reihe zuge­schaltet. 16Quencht der Supraleiter wie oben erwähnt aufgrund eines Kurzschlusses, so bildet sich am Supraleiter eine immer größer werdende Temperatur und somit auch eine linear größer werdende Impedanz. Diese begrenzt die Stromstärke des Kurz­schlusses innerhalb von Millisekunden. Ein Leistungsschalter (LS) unterbricht unter geringeren Belastungen den Stromkreis nach ein paar Netzperioden. Wird nun eine parallele Impedanz angeschlossen, wird die Kurzschlussstromfähigkeit erhöht und ein unterbrechungsfreier Betrieb des Strompfads während der Regeneration des SCFL ermöglicht. Im Normalfall ist der Leistungsschalter geschlossen und der Strom I gleich Ii .Tritt nun ein Kurzschluss ein, so teilt sich I"k auf I und I2 auf. Der Strom wird nun durch die Impedanzen begrenzt. Nun öffnet der LS und der SCFL ist stromlos. Folglich regeneriert sich dieser, während der Strom nun über die parallele Impedanz getrieben wird. Transiente Ströme können so begrenzt werden. Eine dauerhafte kleinere Kurz­schlussleistung bleibt jedoch bestehen. Ein weiterer Vorteil der Variante 1 ist die kom­pakte Bauweise des SCFLs [22: S. 34].

Variante 2 umfasst das induktive Prinzip. Bei dieser Variante kommt das Transforma­torprinzip zu tragen. Die Primärwicklung ist energetisch in Reihe mit dem Strompfad verbunden. Es besteht eine induktive Kopplung mit der Sekundärwicklung, die direkt zu dem Strombegrenzer gehört. Ein Eisenkern durchläuft die Primär- und Sekundärwick­lung. Im Zustand der Supraleitung wird durch den Meissner-Ochsenfeld-Effekt der Ei­senkern abgeschirmt und es entstehen an ihm keine Wechselstromverluste. Wenn während eines Netzereignisses der Supraleiter quencht, entsteht ein magnetisches Wechselfeld an der Primärwicklung. Hierdurch entstehen am Eisenkern Wechselstrom­verluste und gleichzeitig entsteht linear eine wechselförmige Impedanz, welche den Strom begrenzt. Ein LS kann nun unter kleinerer thermischer Belastung den fehlerhaf­ten Strompfad abschalten. Der Nachteil ist die Größe und Gewicht des Begrenzers. Der Strombegrenzer dieser Variante benötigt aber keine Regeneration bzw. Abkühlzeit. Bei transienten Netzereignissen wird der Überstrom kompensiert und der Betrieb wird aufgrund der kurzen Einwirkdauer nicht durch den LS unterbrochen [26: S. 5].

Zusammenfassend besteht im Normalbetrieb seitens eines SCFL keine strombegren­zende Wirkung. Bei einer zu übertragenden Spannung ist die Impedanz der allgemei­nen Gleichung aufgrund des nicht vorhandenen Widerstands im Stromkreis Rs wäh­rend des Supraleitens nahezu Null:

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Durch Wechselspannung treten mit der Frequenz f die in Kapitel 4.2 erwähnten Hyste­reseverluste auf, da sich die Kreisfrequenz w wie folgt definiert:

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Bei einer Gleichspannung sind keine Hystereseverluste vorhanden, da die Netzfre­quenz und somit die Kreisfrequenz Null ist. Tritt nun ein Netzereignis ein, so wirkt die supraleitende Strombegrenzung zusätzlich zur Gl. 5.4. Der Widerstand ist ungleich Null. Die Impedanz während der Begrenzung mit parallel geschalteter Impedanz sei (Abb. 5.3):

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Abb. 5.1: Supraleitender Strombegrenzer: Reduzierung des Kurzschlussstroms auf einen zuvor eingestellten Wert [26: S.20].

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Abb. 5.3: Resistive Prinzip eines SCFL (eigene Darstellung).

6. Weitere Anwendungen in Energiesystemen

In den vorhergehenden Kapiteln ist der Aufbau und die Funktion von supraleitenden Kabeln, Strombegrenzern, Endverschlüssen und der dazugehörige Kühlkreislauf dar­gestellt. Zum Energiesystem zählen aber noch Transformatoren und Energieerzeuger. Hiervon sind auch supraleitende Varianten existent, die noch in der Erprobungsphase stecken. Die Funktionsweise und der Aufbau von konventionellen Generatoren sowie Transformatoren werden hier als bekannt vorausgesetzt.

6.1 Supraleitender Rotor

Die Energieerzeugung erfolgt größtenteils über Generatoren. Diese besitzen eine be­stimmte Bauformgröße und einen bestimmten Wirkungsgrad. Eine Steigerung der Leis­tung konventioneller Generatoren bei gleicher Bauform ist nur durch die Zunahme der Drehzahl möglich, welche aber durch die Fliehkraft begrenzt ist. Weitere Möglichkeiten der Leistungserhöhung erfolgen durch die Erhöhung der Flussdichte, welche aber durch die Sättigung des Eisens begrenzt ist, oder durch die Erhöhung des Strombelags im Rotor, die aber mit hohen ohm'schen Verlusten einhergehen. Mithilfe von Supralei­tern kann der Wirkungsgrad jedoch erhöht und das Gewicht der Generatoren reduziert werden. Mit den eingesetzten Supraleitern der 2. Generation lassen sich hohe Strom­dichten und somit auch hohe Magnetfelddichten generieren. Das bedeutet eine Erzeu­gung hoher Leistungsdichten bei einer kleineren Bauform. Der Stator eines supralei­tenden Generators besitzt weiterhin Kupferspulen. Jedoch besteht die Wicklung des Rotors aus HTS. Durch supraleitende Spulen wird der Strombelag erhöht, ohne dass hieraus ohm'sche Verluste resultieren [29, 30]. In Hirschaid/Oberfranken erhielt der Generatorstator eines Wasserkraftwerks einen supraleitenden Rotor. Es ergibt sich eine Steigerung des Wirkungsgrades von 86 % auf 98,5% und eine Leistungssteige­rung von 1,25 MW auf 1,79 MW[31].

6.2 Supraleitender Transformator

Transformatoren werden eingesetzt, um Spannungs- oder Stromhöhen zu variieren. In einem Drehstromsystem steigt mit steigender Spannung auch die zu übertragende Leistung an. Die zu übertragende Wirkleistung P (Gl. 6.2.1) ergibt sich aus dem Pha­senverschiebungswinkel cos 9 und der Scheinleistung S, wodurch eine höhere Schein­leistung (Gl. 6.2.2) entweder aus der Erhöhung der Spannung U oder der Erhöhung des Stromes I resultiert. Steigt z.B. die Spannung, so wird der Strom automatisch er­niedrigt, so dass die zu übertragende Leistung gehalten werden kann oder umgekehrt. Große Leistungen werden daher mit hohen Spannungen übertragen[5].

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Durch Wechselspannung entstehen Wirbelströme im Transformatorkern, die auch als Ummagnetisierungsverluste bekannt sind. Daher ist der Transformatorkern zu einem Blechpaket mit zueinander isolierten Blechen aufgebaut. Hierdurch wird eine drastische Reduzierung der Wirbelströme erzielt. Den erheblichen Teil der Verluste (ca. 80 %) am Transformator machen jedoch die Wicklungswiderstände der Primär- und Sekun­därwicklung aus. Durch den Einsatz von HTS-Wicklungen im Transformator wird durch den Übertrag der sonstigen Stromhöhe eine geringere Stromdichte entstehen. Es kön­nen in den Abmessungen Wicklungslängen eingespart und der Eisenkern kleiner di­mensioniert werden. Der Transformator wird deutlich leichter, kleiner und die Ummag­netisierungsverluste reduzieren sich. Der Eisenquerschnitt muss jedoch gleich bleiben, da dieser bei größeren Flussdichten in Sättigung geht. Bei supraleitenden Transforma­toren wird eine Lebensdauer von bis zu 40 Jahren erwartet [30: S. 17, Kapitel 2.2.4].

Der Stickstoff im Transformator dient nicht nur zum Kühlen der Wicklungen auf 77 K, sondern auch wie bei Öltransformatoren als isolierendes Medium des gesamten Trans­formators. Es sind zwei Varianten der Kühlung des HTS-Transformators möglich. Die Variante des warmen Eisenkerns; Hierbei werden nur die Primär- und Sekundärwick­lung gekühlt. Der Kühlaufwand ist sehr gering. Die Wicklungen lassen sich relativ schnell auf 77 K abkühlen. Bei dem kalten Eisenkern ist der gesamte Transformator in einem Kryostaten eingebaut und wird gekühlt. Aufgrund der Gesamtmasse dauert es einige Zeit, bis der Transformator die nötige Temperatur für den supraleitenden Zu­stand erreicht hat, er fungiert damit allerdings auch als Kältespeicher im Falle eines Ausfalls der Kühlung. Eisenlose Transformatoren sind bisher noch unwirtschaftlich. Zwar ist eine höhere Flussdichte möglich, da kein Eisen vorhanden ist, welches in Sät­tigung gehen kann, aber der Fluss wird nicht mehr gebündelt und es entstehen an der Leiteroberfläche hohe Induktionen. Da eine Wechselspannung geführt wird, entstehen hohe Wirbelstromverluste [30: S.18].

Wird der HSL-Transformator im Spannungsnulldurchgang zugeschaltet, tritt der soge­nannte „Rush", ein hoher Einschaltstrom, auf, weil der Eisenkern laut der Magnetisie­rungskennlinie bereits in Sättigung ist. Hierdurch quenchen die Wicklungen. Aufgrund der Mischmatrix des Bandleiters der Wicklungen wird die entstehende Wärme des überschüssigen Stromes dem Kühlmedium zugeführt und der Transformator kehrt au­tomatisch in den supraleitenden Zustand zurück. Würde keine Mischmatrix bestehen, würden die Wicklungen den Übergang in den “normalleitenden Zustand" nicht überste­hen, da beim Quenchen die entstehende Wärmeenergie zur Verdampfung der im Bandleiter befindlichen Filamente führen würde. Es wirkt während des Rushs eine gro­ße Kraft auf die Wicklungen des Transformators. Daher ist der Betrieb des Transforma­tors im Verbund mit einem SCFL sinnvoll, da dieser den Rush und somit den hohen Einschaltstrom des Transformators zusätzlich schnell begrenzt [30: S.21].

7. Wirtschaftlichkeit

Ein Energieübertrag auf supraleitender Basis ist innovativ und hat sich bisher in Essen auf der bis heute weltweit größten Distanz von 1 km über mehrere Jahre bewährt. Auf­grund des Projektes “AmpaCity“ existieren bereits erste Abschätzungen bezüglich der Vorteile und der Investitionskosten für den Bau und Betrieb eines HTS 10 kV-Netzes. Bei dem Projekt „AmpaCity“ kann durch die Schaffung eines supraleitenden Vertei­lungsnetzes bereits heute ein 110 kV System oder fünf Kabelsysteme (Abb. 7.1.1) ein­gespart und das hiesige Umspannwerk verkleinert werden. Die Investitions- und War­tungskosten für dieses Projekt beliefen sich samt wissenschaftlicher Begleitung und projektspezifischem Entwicklungsaufwand auf knapp 13,5 Millionen Euro. Daher baut Kapitel 7 auf der Grundlage des bisherigen Stands des Projektes AmpaCity auf [33, 34]. Für die DB Energie GmbH könnte eine Einbindung der zu übertragenden Supraleittechnik im 2 AC 110 kV/ 16,7 Hz-Bahnstromnetz interessant sein. Die Supra­leittechnik könnte nämlich hohe Energieeinsparungen mit sich bringen und des Weite­ren könnte die Betriebssicherheit des Bahnstromnetzes erhöht werden. Voraussetzun­gen sind die problemlose Integrierbarkeit der HTS-Kabel im bestehenden Netz und das Harmonieren mit der bereits vorhandenen Technik [33: S. 2f + 8f].

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

Abb. 7.1.1: Trasseneinsparung durch den Einsatz von Supraleitenden Energiekabeln (eigene Darstellung, anleh­nend an [23: S. 5]).

Beispiel eines möglichen Einsatzes bei der DB AG

Für die Deutsche Bahn AG kann der Einsatz von Supraleitern in Ballungsgebieten ho­he Einsparpotentiale bedeuten. Gl 5.6 des fünften Kapitels beschreibt nämlich, dass mit zunehmender Frequenz auch die Hystereseverluste in einem HTS-Kabel zuneh­men. Folglich lohnt sich der Betrieb eines solchen Netzes bei geringen Netzfrequenzen umso mehr. Das Bahnstromnetz der DB wird mit 16,67 Hz betrieben. Das bedeutet, dass die Hystereseverluste im Bahnstromnetz auf einem Kilometer sogar geringer aus­fallen müssten, als beim Projekt “AmpaCity“. Denn dort beläuft sich der Betrieb auf die in Deutschland übliche Netzfrequenz von 50 Hz. Das Bahnstromnetz erstreckt sich na­hezu über die gesamte Republik. Einsparungen aufgrund des zentralen Bahnstromnet­zes erzielt die DB bereits heute mit der Möglichkeit des Einkaufs der Energie beim bundesweit günstigsten Anbieter. Am Rande von Ballungszentren wie z.B. Hamburg kann ein Übergabepunkt vom zentralen Bahnstromnetz auf ein supraleitendes 10 kV- Verteilungsnetz erfolgen.

Fazit und Ausblick

Das Ziel der vorliegenden Studienarbeit war es unter anderem zu prüfen, ob die in der Vergangenheit erzielten Errungenschaften im Bereich der Supraleitung einen wirt­schaftlichen Einsatz auf dem Gebiet der Elektroenergiesysteme zulassen. Durch die Entdeckung des sogenannten Harten Supraleiters des Typ II und dessen Erprobung in Projekten wie “AmpaCity“ scheint eine Anwendung tatsächlich machbar. Jedoch erfolg­te noch kein regulärer Betrieb eines supraleitenden Verteilungsnetzes über mehr als vier Jahre und über die Distanz von mehr als einem Kilometer. Ob der Betrieb eines noch größeren supraleitenden Verteilungsnetzes problemlos möglich ist, ist derzeit noch fraglich. Durch das Projekt AmpaCity ergab sich die Erkenntnis, dass ein 10 kV- HTS-Netz wirtschaftlicher ist, als ein 110 kV-HTS-Netz. Ballungszentren wie Hamburg könnten aber bereits heute vom Bau eines kleinen HTS 3 AC 10 kV-Netzes profitieren. Dort besteht aufgrund einer hohen Bevölkerungsdichte Platzmangel, da eine solche Stadt in der Regel einen ständigen Wandel unterliegt und die Bevölkerungszahl im Laufe der Zeit i.d.R kontinuierlich ansteigt. Somit unterliegt auch das hiesige Energie­versorgungsnetz ständigen Erweiterungsmaßnahmen im Bereich des Kabel- und Stati­onsbaus. Diese Maßnahmen erfordern Platz, der in Ballungszentren zunehmend knap­per wird. Ein HTS 3 AC 10 KV-Energiekabel ersetzt ein 110 kV System- oder fünf Sys­teme 10 kV-Energiekabel aufgrund der Fähigkeit der zu übertragenden hohen Strom­dichte. Durch ein solches Netz können Trassen verkleinert gebaut und die Zahl der Umspannwerke aufgrund der Schaffung einer nur einzigen, sowie ungefährlicheren Spannungsebene reduziert werden. HTS-Kabel können sogar neben Datenkabel ver­legt werden, da sie EMV-freundlich sind und keinen radialen Wärmefluss erzeugen. Diese Kabel bieten eine hohe Betriebssicherheit durch ihre Kurzschlussstrom begren­zende Eigenschaft aufgrund der Mischmatrix des YBCO-Bandleiters. Das Kühlmedium flüssiger Stickstoff kann aufgrund der hohen Verfügbarkeit in der Atmosphäre (ca. 78 %) jederzeit durch ein einfaches Verfahren kostengünstig vor Ort gewonnen werden. Der größte Vorteil eines HTS-Netzes ist jedoch die Supraleitung. Durch sie wird der Leitungswiderstand auf Null reduziert, so dass ein nahezu verlustloser Energietransport erfolgen kann. Bei einem Energietransport mit Wechselspannung entstehen allerdings aufgrund der Frequenz Hystereseverluste.

Der Einsatz von Supraleitern im Elektroenergiesystem konnte in kleineren Dimensio­nen ebenfalls erfolgreich erprobt werden. So kann bei elektrischen Maschinen wie Ge­neratoren durch den Einbau supraleitender Rotoren der Wirkungsgrad und die Leis­tungsproduktion gesteigert werden. Des Weiteren können die Bauart und die Ummag­netisierungsverluste eines Transformators durch supraleitende Spulen reduziert wer­den. Auch in der Kernfusion, der vielleicht zukünftigen Energieerzeugung, halten supra­leitende Spulen im Betriebszustand das im Reaktor enthaltene Plasma stabil. Und durch den Meissner-Ochsenfeld-Effekt kann zwischen einem Supraleiter und einem ferromagnetischen Material eine 13Levitation erfolgen, denn dies ist für eine Magnet­schwebebahn unabdingbar. Neben den noch mangelnden Erfahrungen im Betrieb grö­ßerer supraleitender Elektroenergienetze sind die aktuell höheren Produktionskosten der einzelnen supraleitenden Komponenten, sowie die Produktionskosten des Kabels aufgrund geringer Nachfrage ein großer Nachteil. Prognosen jedoch ergeben, dass der Preis für Kupfer und Aluminium in der Zukunft ansteigen wird. Somit wird sich evtl. eine steigende Nachfrage nach Supraleitern ergeben, die die Preise sinken lassen wird. In der Luft- und Raumfahrt könnte sich ebenfalls ein möglicher Einsatzbereich der Supra­leitung ergeben. Ein lang gehegter Traum vieler Menschen ist die Errichtung einer Mondbasis auf unserem Erdtrabanten. Die niedrigen Temperaturen der sonnenabge- wandten Seite des Mondes können für eine natürliche Kühlung eines möglichen supra­leitenden Energieversorgungsnetzes auf dem Mond sorgen. Somit könnten supralei­tende Energiekabel kleiner und günstiger produziert werden, da kein internes Kühlsys­tem notwendig ist. Mit einer kleineren Bauform des Energiekabels sinkt auch das Ge­wicht. Das Gewicht ist in der Luft- und Raumfahrt von großer wirtschaftlicher Bedeu­tung.

Quellenverzeichnis

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[39] o.V.: Levitation, www.wikipedia.de, URL:https://de.wikipedia.org/wiki/Levitation_(Technik), Internet.(aufgerufen am 07.01.2019) .

Anlagen

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A. Glossar

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B.1

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B.1: Meissner-Ochsenfeld-Effekt: Levitation eines ferromagnetischen Körpers (oben) , genutzte Technik für die Levitation eines Magnetschwebezugs[39].

B.2

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten

B.2: Kabeldesign und Aufbau eines 1 AC 110 kV-supraleitenden Energiekabels mit warmem Dielektrikum der Fa. Nexans [19: S.6f]

D. Elektrische Konfiguration AmpaCity

Abbildung in dieser Leseprobe nicht enthalten